ВІКІСТОРІНКА
Навигация:
Інформатика
Історія
Автоматизація
Адміністрування
Антропологія
Архітектура
Біологія
Будівництво
Бухгалтерія
Військова наука
Виробництво
Географія
Геологія
Господарство
Демографія
Екологія
Економіка
Електроніка
Енергетика
Журналістика
Кінематографія
Комп'ютеризація
Креслення
Кулінарія
Культура
Культура
Лінгвістика
Література
Лексикологія
Логіка
Маркетинг
Математика
Медицина
Менеджмент
Металургія
Метрологія
Мистецтво
Музика
Наукознавство
Освіта
Охорона Праці
Підприємництво
Педагогіка
Поліграфія
Право
Приладобудування
Програмування
Психологія
Радіозв'язок
Релігія
Риторика
Соціологія
Спорт
Стандартизація
Статистика
Технології
Торгівля
Транспорт
Фізіологія
Фізика
Філософія
Фінанси
Фармакологія


Расчет жестких аэродромных покрытий

5.51. При расчете жестких аэродромных покры­тий по прочности и образованию трещин должно удовлетворяться условие

md £ mu , (10)

где тd расчетный изгибающий момент в рассмат­риваемом сечении плиты покрытия, опре­деляемый в соответствии с п. 5.52;

тu предельный изгибающий момент в рас­сматриваемом сечении плиты покрытия, определяемый в соответствии с п. 5.54.

5.52. Расчетные значения изгибающих моментов тd, кН × м/м, на единицу ширины сечения одно-слойных жестких покрытий всех типов следует определять по формуле

md = mc, max kkN kx (y) , (11)

где тc,max максимальный изгибающий момент при центральном загружении плиты, кН × м/м, который вычисляется как наибольший суммарный момент, соз­даваемый колесами опоры воздуш­ного судна в расчетных сечениях плиты, перпендикулярных осям х или у (черт. 2), при этом должны исключаться ряды колес, дающие в сумме отрицательное значение изги­бающего момента в расчетном сече­нии:

;

k — переходный коэффициент от изгиба-ющего момента при центральном за­гружении к моменту при краевом загружении плиты, принимаемый равным: для бетонных и армобетонных покрытий со стыковыми соеди­нениями или конструктивным крае­вым армированием — 1,2; для бе­тонных и армобетонных покрытий, устраиваемыхбез стыковых соедине­ний и краевого армирования плит, — 1,5; для сборных покрытий из предварительно



Стр. 20 СНиП 2.05.08-85

 



напряженных железо­бетонных плит — 1,0; для железо­бетонных покрытий с ненапрягаемой арматурой — по черт. 1 обязатель­ного приложения 10;

kN — коэффициент, учитывающий на­копление остаточных прогибов в основании из материалов, не обра­ботанных вяжущими, и принимае­мый равным 1,1 для участков груп­пы А и перронов; для оснований из материалов, обработанных вяжу­щими, а также для участков групп Б (кроме перронов), В и Г незави­симо от вида оснований следует принимать kN =1,0;

kx(y) — коэффициент, учитывающий перерас­пределение внутренних усилий в ортотропных плитах покрытий с раз­личной жесткостью Bx и By в про­дольном и поперечном направлениях и принимаемый по графику черт. 2 обязательного приложения 10; для бетонных, армобетонных и железо­бетонных покрытий с ненапрягаемой арматурой kx(y) = 1;

m1— изгибающий момент от действия колеса, центр отпечатка которого совпадает с расчетным сечением, кН × м/м:

m1=Fdf(α) ;

nk — число колес на опоре;

mx(y)i — изгибающий момент, создаваемый действием i-го колеса, расположенного за пределами расчетного сечения плиты, кН×м/м:

;

Fd —расчетная нагрузка на колесо, кН:

Fd= kd γf ;

f(α) — функция, значение которой приве­дено в табл. 1 обязательного при­ложения 10:

f(α) = f ;

Re — радиус круга, равновеликого пло­щади отпечатка пневматика ко­леса, м:

pa — внутреннее давление воздуха в пневматиках колес, МПа;

l — упругая характеристика плиты, м:


kd, γf коэффициенты соответственно динамич­ности и разгрузки, определяемые по табл.30;

Ks расчетный коэффициент постели одно­родного грунтового основания, МН/м3, определяемый в соответствии с обязательным приложением 4. Для многослойного грунтового основания, а также для искусственного основания, не обработанного вяжущим, в расчет вводится значение эквивалентного коэффициента постели Кse, определяе­мого по обязательному приложению 5;

, — единичные изгибающие моменты, действующие в расчетном сечении плиты, от воздействия i-го колеса опоры воздушного судна, опреде­ляемые по табл. 2 обязательного приложения 10 в зависимости от координат ξ= и η = , где yi, xi - координаты приложения силы F0, считая за начало координат пересечение рассматрива-емых сечений (см. черт. 2)

В — жесткость сечения плиты покрытия, кН × м2/м, отнесенная к единице ширины ее сечения и определяемая в соответствии с п. 5.53.

П р и м е ч а н и е . Для многоколесных опор необходимо путем пробных расчетов найти колесо, под центром отпе­чатка которого возникает максимальный изгибающий момент.

 


;

Fnнормативная нагрузка на основную опору расчетного воздушного судна, кН;


 

Черт. 2. Расчетная схема параметров загружения опор воз­душного судна


СНиП 2.05.08-85 Стр. 21


5.53. Жесткость сечений плит покрытия В надле­жит определять на единицу ширины сечения по формулам:

для сечений бетонных, армобетонных и предвари­тельно напряженных железобетонных плит

В = 0,085 E b t3 ; (12)

для сечений железобетонных плит с ненапрягае­мой арматурой

, (13)

где Es модуль упругости арматуры, МПа, при­нимаемый согласно СНиП 2.03.01-84;

Eb — начальный модуль упругости бетона, МПа, принимаемый по табл. 1 обяза­тельного приложения 9;

Аs площадь сечения растянутой арматуры на единицу ширины сечения плиты, м2 /м;

ψb коэффициент, учитывающий работу бетона между трещинами в растянутой зоне и принимаемый равным при расчете по прочности — 0,2, по рас­крытию трещин — 1;

h0 — рабочая высота сечения (расстояние от сжатой грани сечения до центра тяжести растянутой арматуры), м:

h0 = t - tpr - d ;

t — толщина плиты, м;

х — высота сжатой зоны бетона в сечении, м:

;

;

d — номинальный диаметр арматурных стержней, м;

Ψскоэффициент, учитывающий неравно­мерность распределения деформаций крайнего волокна сжатой зоны сечения на участке между трещинами и прини­маемый в зависимости от отношения шага арматуры /s, параллельной рас­сматриваемому сечению, к толщине плиты t:

 

  0,5     0,75         1,25     1,5 и более  
Ψс   0,79   0,67   0,59   0,53   0,48  

 

Для сечений с ненапрягаемой арматурой в предварительно напряженных плитах коэффициент Ψс следует принимать равным 0,6;

μ— коэффициент армирования:

;

tpt толщина защитного слоя, м.

 


5.54. Предельный изгибающий момент mu, кН × м/м, на единицу ширины сечения следует опре­делять по формулам:

для бетонных и армобетонных покрытий

; (14)

для железобетонных покрытий с ненапрягаемой арматурой

;(15)

для железобетонных предварительно напряжен­ных плит

; (16)

где γc — коэффициент условий рабо­ты покрытий, принимаемый по табл. 31;

Rbtb,Rbtb,ser —расчетные сопротивления бе­тона растяжению при изгибе, МПа, принимаемые по табл. 1 обязательного прило­жения 9;

Rs расчетное сопротивление ар­матуры растяжению, МПа;

ku коэффициент, учитывающий число приложений колесных нагрузок воздушных судов за проектный срок службы покрытия, определяемый по графику черт. 3 обязательно­го приложения 10. Проект­ный срок службы жестких покрытий в расчете следует принимать равным 20 годам;

mr момент, кН × м/м, равнодей­ствующей усилий NF в ниж­ней и верхней напрягаемой арматуре на единицу шири­ны сечения относительно оси, проходящей через ядро­вую точку, наиболее удален­ную от зоны сечения, трещи-нообразование которой про­веряют; тr определяют по СНиП 2.03.01-84.

5.55. Расчетное число приложений нагрузки Ud следует определять по формуле

(17)

где Uei — эквивалентное число приложений на­грузки от опоры i-го воздушного судна, приведенное к приложению нагрузки от опоры расчетного воздушного судна и определяемое по графику черт. 4 обя­зательного приложения 10:

;

ηj — число учитываемых типов воздушных судов;


 


Стр. 22 СНиП 2.05.08-85

 


mci,mcd центральные моменты соответственно от нагрузок і-го и расчетного воздуш­ных судов, определяемые в соответ­ствии с п. 5.52;

Ui=naNi, — число приложений нагрузки от опоры i-го воздушного судна;

na число осей на основной опоре воздуш­ного судна;

Ni число взлетов воздушного судна за проектный срок службы покрытия.

Расчетное число приложений нагрузки допу­скается определять по формуле

, (18)

где kn —коэффициент приведения, принимаемый по графику черт. 5 обязательного прило­жения 10 в зависимости от отношения расчетной нагрузки на колесо Fdi і-го воз­душного судна к наибольшей для данного аэродрома расчетной нагрузке на колесо Fmax. Значения Fdi и Fmax вычисляют по п. 5.52 аналогично Fd , подставляя соответ­ствующие расчетные характеристики.


ac — расстояние между трещинами, м;

:

Us периметр сечения арматуры, приходя­щейся на единицу ширины сечения пли­ты, м;

;

η1 — коэффициент, принимаемый равным: для стержневой арматуры периодичес­кого профиля - 0,7; для сварных сеток из холоднотянутой проволоки — 1,25.

5.58. При расчете двухслойных покрытий должно удовлетворяться условие (10) для плит верхнего и нижнего слоев.

Предельный изгибающий момент mu определяют по формуле (14), при этом предельный изгибаю­щий момент в плитах нижнего слоя, вычисленный по этой формуле, следует умножать на поправочный коэффициент km , определяемый по графику черт. 6 обязательного приложения 10.


Т а б л и ц а 31


    Аэродромные покрытия   Коэффициент gс условий работы жестких покрытий при расположении аэродромов
севернее 500 северной широты   между 43 и 500 северной широты   южнее 430 северной широты
для групп участков     для гр упп участ ков    
А   Б, В   Г   А   Б, В   Г   А   Б, В   Г  
Бетонные Армобетонные Железобетонные с ненапрягаемой арматурой Из сборных железобетонных пред­варительно напряженных плит 0,80 0,90 1,00   1,20   0,90 1,00 1,00   1,30   1,10 1,20 1,30   1,40   0,75 0,85 0,95   1,20   0,85 0,95 0,95   1,30   1,05 1,15 1,25   1,40   0,70 0,80 0,90   1,20   0,80 0,90 0,90   1,30   1,00 1,10 1,20   1,40  

 


5.56. При расчете железобетонных покрытий с ненапрягаемой арматурой по раскрытию трещин надлежит выполнять условие

acrc £ 0,3 , (19)

где аcrc ширина раскрытия трещин в расчетном сечении плиты, мм, определяемая в соответствии с п. 5.57.

5.57.Ширину раскрытия трещин acrc, в расчетном сечении плиты, армированной ненапря­гаемой арматурой, следует определять по формуле

(20)

где ss — величина напряжения в растянутой арма­туре, МПа:


Расчетные изгибающие моменты в плитах верх­него и нижнего слоев двухслойного покрытия md,sup(inf), кН × м/м, на единицу ширины сечения плиты следует определять по формулам:

в плитах верхнего слоя покрытий с совмещен­ными швами

(21)

в плитах нижнего слоя покрытий с совмещен­ными швами

md, inf = k’mc, max - md, sup ; (22)

в плитах верхнего слоя покрытий с несовмещенными швами

(23)



 



СНиП 2.05.08-85 Стр. 23


 

в плитах нижнего слоя покрытии с несовмещен­ными швами

(24)

где mc,max — максимальный изгибающий мо­мент, кН × м/м, при центральном загру-жении однослойной плиты жест­костью Binf + Bsup , вычисляемый со-гласно п. 5.52;

Bsup, Binf — жесткость плит соответственно верх-него и нижнего слоев, отне­сенная к единицам ширины их сечений и вычисляемая согласно п. 5.53;

k' — коэффициент, принимаемый рав­ным: 1,5 — при отсутствии стыко­вых соединений в верхнем и ниж­нем слоях; 1,4 — при устройстве стыковых соединений только в нижнем слое; 1,2— при устройстве стыковых соединений в верхнем и нижнем слоях или только в верхнем слое, но с параметрами, приняты­ми по толщине покрытия, вычис­ленной по суммарной жёсткости слоев;

k1 - коэффициент, учитывающий кон­цен-трацию изгибающих моментов в верхнем слое двухслойного покры­тия над краями и углами плит нижнего слоя, принимаемый рав­ным:

  k1     k1
0,15 1,20 1,04 1,25 1,50 1,75   2,00 2,25 2,50 2,75 3,00

 

5.59. Расчет, толщины искусственных оснований следует производить в соответствии с рекомен­дуемым приложением 5, если слой основания предусматривают из неукрепленных материалов, и в соответствии с рекомендуемым приложением 11, если слой основания предусматривают из материа­лов, укрепленных вяжущими.

© 2013 wikipage.com.ua - Дякуємо за посилання на wikipage.com.ua | Контакти