ВІКІСТОРІНКА
Навигация:
Інформатика
Історія
Автоматизація
Адміністрування
Антропологія
Архітектура
Біологія
Будівництво
Бухгалтерія
Військова наука
Виробництво
Географія
Геологія
Господарство
Демографія
Екологія
Економіка
Електроніка
Енергетика
Журналістика
Кінематографія
Комп'ютеризація
Креслення
Кулінарія
Культура
Культура
Лінгвістика
Література
Лексикологія
Логіка
Маркетинг
Математика
Медицина
Менеджмент
Металургія
Метрологія
Мистецтво
Музика
Наукознавство
Освіта
Охорона Праці
Підприємництво
Педагогіка
Поліграфія
Право
Приладобудування
Програмування
Психологія
Радіозв'язок
Релігія
Риторика
Соціологія
Спорт
Стандартизація
Статистика
Технології
Торгівля
Транспорт
Фізіологія
Фізика
Філософія
Фінанси
Фармакологія


ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭКВИВАЛЕНТНОГО КОЭФФИЦИЕНТА ПОСТЕЛИ

 


Положения настоящего приложения относятся к расчету слоев естественных оснований, а также ис­кусственных оснований из материалов, для которых не нормировано расчетное сопротивление растяже­нию при изгибе.

1. Для слоистых оснований жестких покрытий в пределах сжимаемой толщи Нс эквивалентный ко­эффициент постели Kse, МН/м3, определяется по формуле

, (1)

где ;

;

Кs1, Ks2, Ks3 расчетные значения коэффициен­тов постели, МН/м3, соответст­венно первого (считая сверху), второго и третьего слоев естест­венного или искусственного ос­нования из однородных грунтов и материалов в различном со­стоянии, включая дренирующие и теплозащитные слои, принима­емые согласно обязательным приложениям 4 и 9 (табл. 6);

t1, t2 толщина соответственно первого и второго слоев основания, м;

Dr условный диаметр круга переда­чи нагрузки на основание, м, принимаемый равным для моно­литных покрытий, рассчитывае­мых на внеклассную и I катего­рии нагрузок — 3,60 м, на II — 3,20, на III - 2,90, на IV - 2,40, на V и VI — 2,20 м, для сборных. покрытий из плит ПАГ-14 — 1,40 м, из плит ПАГ-18 - 1,75 м.

Для оснований, состоящих из двух слоев, значе­ния t2 и α2 следует принимать равными нулю.

2. Если в основании более трех слоев, конструк­цию следует привести к расчетной трехслойной пу­тем объединения наиболее тонких слоев со смежны­ми и при расчете эквивалентного коэффициента постели использовать показатели (толщину tred и приведенное значение коэффициента постели Ksr.) объединенного слоя, определяемые по формулам:

; (2)

 

, (3)


где ti, Ksi соответственно толщина, м, и коэф­фициент постели, МН/м3, каждого из объединяемых слоев (см. табл. 6 обязательного приложения 9).

3. При использовании в основании (в пределах сжимаемой толщи) неуплотненного слоя грунта с коэффициентом пористости е > 0,8 коэффициент постели принимается по обязательному приложе­нию 4 (с учетом примеч. 3).

4. Расчетные характеристики грунтового основа­ния в районах распространения вечномерзлых грун­тов надлежит устанавливать согласно обязательному приложению 4 и уточнять по результатам полевых испытаний.

5. Эквивалентный коэффициент постели Кse ос­нований, подстилаемых жесткими, несжимаемыми массивами (вечномерзлыми и скальными грун­тами), определяется по формуле

Kse = Ksr kh , (4)

где Ksr приведенный коэффициент постели слоев искусственного и естественного оснований над жестким массивом, МН/м3, получен­ный по формуле (3);

kh коэффициент влияния жесткого массива, принимаемый по графику в зависимости от относительной глубины его расположения от низа покрытия и коэффициента постели Ksr ;

db глубина расположения горизонта жесткого массива грунта, м.

 


График для определения коэффициента kh; жесткого масси­ва. Цифрами на кривых указан коэффициент постели слоя основания Кsr, МH/м , лежащего на жестком массиве


СНиП 2.05.08-85 Стр. 37

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Обязательное

ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ ОСНОВАНИЙ НА ВЕЧНОМЕРЗЛЫХ ГРУНТАХ


1. Теплотехническим расчетом должна опреде­ляться требуемая толщина термоизоляционного слоя искусственного основания покрытий, при ко­торой естественное основание сохраняется в посто­янно мерзлом состоянии или подвергается сезон­ному оттаиванию до установленной глубины.

2. Исходными данными для теплотехнического расчета являются:

принятая конструкция покрытия и искусствен­ного основания;

допускаемая глубина сезонного оттаивания ес­тественного основания, м;

теплофизические характеристики материалов


 

покрытия и искусственного основания, определяе­мые по табл. 1, а грунтов — по табл. 2;

средняя за период оттаивания температура по­верхности покрытия, вычисляемая как среднеариф­метическое из среднемесячных температур поверх­ности покрытия за теплый период года, определяе­мых согласно п. 3;

продолжительность периода оттаивания, опреде­ляемая согласно п. 5;

температура вечномерзлого грунта, °С, на уровне годовых нулевых амплитуд (за которую принимают среднегодовую температуру грунта на глубине 10 м), определяемая по данным инженерно-геологи­ческих изысканий.


Т а б л и ц а 1

  Материал покрытия и искусственного основания   Плотность сухого материала рd , кг/м3   Суммарная влажность w, доли единицы   Коэффициент теплопроводности, Вт/ (м × 0 С)   Объемная теплоемкость, кДж/ (м3 × 0 С)  
λt Λf Ct Cf
Цементобетон Асфальтобетон Пескоцемент Грунтоцемент Шлакобетон   Керамзитобетон     Пенобетон     Песок, супесь и суглинок, укрепленные: золой уноса битумом или битумной эмульсией Галька (щебень) с песком То же, с глиной Гравий, щебень гранитный Щебень осадочных пород Шлак Мохоторф под насыпью     -   0,03 0,03 0,05 0,05 0,05 0.05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,10   0,05 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 3,55   1,85 1,30 1,65 1,40 0,65 0,45 0,35 0,30 0,60 0,45 0,35 0,35 0,30 0,20   1,15 0,95 1,85 2,00 2,00 1,40 0,30 0,50   1,90 1,40 1,80 1,50 0,80 0,60 0,40 0,35 0,70 0,60 0,40 0,45 0,40 0,25   1,40 1,15 2,20 2,35 2,35 2,05 0,35 0,80     -     167Й -  

 

П р и м е ч а н и е.См. примеч. 1 и 3 к табл. 2.


Стр. 38 СНиП 2.05.08-85

Т а б л и ц а 2

Плотность сухого грунта pd, кг/м3   Суммарная влажность W, доли единицы   Коэффициент теплопроводности, Вт/ ( м. 0 С) Объемная теплоемкость, кДж/ (м3 × °С)
песка   супеси   суглинка, глины   торфа  
λt λf λt λf λt λf λt λf Ct Cf
  0,60 0,40 0,35 0,30 0,25 0,20 0,15 0,10 0,05 0,30 0,25 0,20 0,15 0,10 0,05 0,20 0,15 0,10 0,05 0,10 0,05     — — — — — — — — — — — — — 1,90 1,55 1,40 1,10 0,75 - 2,50 -2,15 1,80 1,45 1,05 2,65 2,25 2,00 1,45 2,75 2,10     — — — — — — — — — — — — — 2,15 1,85 1,65 1,30 0,80 - 2,75 2,40 2,05 1,65 1,10 2,85 2,60 2,20 1,50 2,90 2,15     — — — — — — — — — — — 1,80 1,75 1,55 1,35 1,10 0.95 0,65 1,85 1,80 1,65 1,45 1,15 0,80 1,85 1,70 1,45 1,00 1,75 —     — — — — — — — 2,10 2,10 2,05 1,90 1,85 1,80 1,70 1,50 1,30 1,05 0,70 2,00 1,90 1,75 1,55 1,30 0,85 2,00 1,80 1,55 1,00 1,85 —     — — — — — — — — — — 1,55 1,55 1,45 1,35 1,10 0,85 0,70 0,45 1,70 1,50 1,35 1,10 0,85 0,60 1,55 1,40 1,05 0,70 1,30 —     — — — — — — — 2,10 2,05 1,90 1,80 1,70 1,55 1,50 1,20 1,00 0,75 0,50 1,80 1,70 1,50 1,20 0,95 0,65 1,80 1,55 1,20 0,75 1,40 —   0,80 0,40 0,25 0,10 0,80 0,25 0,95 0,40 0,95 — — — — — — — — — — — — — — — — — — — — — —   1,35 0,70 0,40 0,25 1,35 0,50 1,40 0,70 1,40 — — — — — — — — — — — — — — — — — — — — — —      

 

П р и м е ч а н и я: 1. Значения λt и Ct приведены для грунтов и материалов вталом состоянии, λf и Cf в мерзлом со­стоянии.

2. Значения теллофизических характеристик крупнообломочных грунтов допускается определять по настоящей таблице как для песков.

3. Для перевода в ккал/(м×ч×°С) коэффициенты теплопроводности, приведенные в табл. 1 и 2, следует делить на 1,16, а для перевода в ккал/ (м3 .°С) значения объемной теплоемкости делить на 4,19.


 


3. Среднемесячная температура поверхности покрытия tmp, °С, вычисляется по формуле

, (1)

где tma—среднемесячная температура воздуха,°С, определяемая по СНиП 2.01.01-82;

Dtma— поправка к среднемесячной температуре воздуха tma, ° С, принимаемая по табл. 3;

Φm среднемесячный радиационный баланс по­крытия, Вт/м2:

Φm = 0,61Φsd — 20 — для асфальтобетонного, гравийного и щебеночного покрытий;

Φm = 0,61Φsd — 40 — для бетонного и железобе­тонного покрытий;

Φsd = Φs + ΔΦ — расчетная суммарная солнеч-ная радиация, Вт/м2;

Φs —суммарная солнечная радиация, Вт/м2, ус­танавливаемая по данным гидрометеоро­логической службы, а при их отсутствии — по графику черт. 1;


ΔΦ—поправка к суммарной солнечной радиа­ции Фs, Вт/м2, определяемая по табл. 4;

Q = 0,49Фsd — 60 — тепловой поток, учиты-ваю­щий теплосодержание аэродромной одеж­ды и подстилающих грунтов, а также про­цессы испарения и фазовые переходы, Вт/м2;

αq коэффициент теплообмена, BT/ (м2 × °C),

принимаемый равным:

 

αq = 2,4νa+2,3 при νa £ 4,6 м/с ;

αq = 3,7 (νa-1) при νa > 4,6 м/с ;

 

νa средняя за месяц скорость ветра, м/с, оп­ределяемая по данным гидрометеороло-ги­ческой службы.

При определении годового температурного балан­са среднемесячную температуру поверхности покры­тий следует принимать без учета поправок Δtma и ΔΦ.


СНиП 2.05.08-85 Стр. 39

Т а б л и ц а 3

Категория нормативной нагрузки   Обеспечен-ность   Поправка к тепмературе воздуха Δtma, °C, по месяцам  
I   II   III   IV   V   VI   VII   VIII   IХ   X   XI   XII  
В/к, I II, III IV V,VI   0,95 0,90 0,80 0,683   7,6 6,2 4,9 3,8   7,8 6,4 5,1 3,9   6,4 5,2 4,2 3,2   5,0 4,1 3,2 2,5   3,8 3,1 2,5 1,9   3,4 2,8 2,2 1,7   3,2 2,6 2,1 1,6   2,8 2,3 1,8 1,4   3,6 2,9 2,3 1,8   5,4 4,4 3,5 2,7   7,4 6,1 4,8 3,7   7,4 6,1 4,8 3,7  

 

Т а б л и ц а 4

Категория нормативной нагрузки   Обеспеченость   Поправка к значению среднемесячной солнечной радиации ΔΦ, Вт/м2, по месяцам
IV V VI VII VIII IX X
В/к, I II, III IV V,VI   0,95 0,90 0,80 0,683                

 

 


Черт. 1. Зависимость суммарной солнечной радиации Фs от северной широты (I, II, …, XII - месяцы года)

 

 

4. Требуемую толщину термоизоляционного слоя надлежит устанавливать в следующем порядке:

назначается ориентировочная толщина термоизо-ляционного слоя;

 


определяется расчетная глубина сезонного оттаи­вания конструкции аэродромной одежды и основа­ния;

расчетная глубина оттаивания сравнивается с до­пустимой глубиной оттаивания, в случае расхожде­ния этих величин более чем на 5 % производится корректировка толщины термоизоляционного слоя и расчет повторяется.

5. Расчетную глубину сезонного оттаивания dt, м, однородного по глубине грунтового массива следу­ет определять по формуле

, (2)

где qm – абсолютная средняя температура на поверхности покрытия за период оттаивания, °С;

ht – количество тепла, затрачиваемое на фазовые переходы и нагрев материала слоя, кДж/м3 :

;

ww – влажность воды, доли единицы, определяемая согласно обязательному приложению 7;

b – величина, учитывающая поток холода снизу, (м/ч)0,5 :

;

q – абсолютная температура на уровне нулевых годовых амплитуд, °С;

tt – продолжительность периода оттаивания (время действия положительных среднемесячных температур на поверхности покрытия), ч;

w, pd – принимаются по данным инже-


 


Стр. 40 СНиП 2.05.08-85


нерно-геологических изыска­ний;

λt, λf, Ct, Cf принимаются по табл. 2.

6. Расчетную глубину сезонного оттаивания dt, м, многослойной по глубине конструкции аэро­дромной одежды и основания следует определять по формуле

, (3)

где ti – толщина отдельных однородных слоев аэродромной одежды и основания, м;

dh – глубина оттаивания последнего (ниж-него) слоя естественного основания, м.

7. Значение dh, следует определять путем после­довательного (начиная с верхнего слоя) вычисления глубины оттаивания dti , каждого однородного слоя (с учетом вышележащих слоев) по формуле

. (4)

При этом глубину оттаивания первого (верхне­го) однородного слоя надлежит определять по фор­муле (2).

При проектировании аэродромов, располагаемых в районах распространения высокотемпературной вечной мерзлоты (θ > -3 °С), величиной β в форму­лах (2) и (4) допускается пренебречь.

8. Расчетную глубину сезонного промерзания df, м, многослойной по глубине конструкции аэро­дромной одежды и основания следует определять по формуле

, (5)

где ηf — количество тепла, выделяемое при фазо­вых переходах и охлаждении последнего (нижнего) промерзающего слоя естествен­ного основания, кДж/м3:

ηf = 0,5 θmp Cfd (w-ww)334;

ηfi — количество тепла, выделяемое при фазо­вых переходах и охлаждении i-го слоя аэродромной одежды и основания, кДж/м3:


hfi = 0,5qmp Cfi + pdi (wi - wwi ) 334 ;

τf — продолжительность периода отрицатель­ных температур на поверхности покры­тия, ч:

τf = S tj ;

τj — продолжительность j-го месяца с отрица­тельной среднемесячной температурой воз­духа, ч;

θmp — абсолютная средняя температура на по­верхности покрытия за период промерза­ния, °С, принимаемая равной среднеме­сячной температуре воздуха tma.

9. При применении в конструкциях оснований термоизолирующих слоев из пенопластов с закры­тыми порами толщина теплоизоляции tw , м, должна определяться по формуле

tw = Rw λ , (6)

 

где Rw — термическое сопротивление теплоизоля­ции, м2×°С/Вт, определяемое по номограм­ме черт. 2 в зависимости от критерия и допускаемой толщины протаивания под теплоизоля-цией tt , м;

λ — коэффициент теплопроводности тепло-изолирующего слоя, Вт/ (м×°С) ;

τa продолжительность года, равная 8760 ч.

 

 

П р и м е ч а н и е. Номограмма составлена для глубины расположения теплоизоляции d1 £0,7 м при λ = 0,06 Вт / (м ×°С).

 

 

Черт. 2. Номограмма для определения термического сопро­тивления теплоизоляции


СНиП 2.05.08-85 Стр. 41

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Обязательное

© 2013 wikipage.com.ua - Дякуємо за посилання на wikipage.com.ua | Контакти