ВІКІСТОРІНКА
Навигация:
Інформатика
Історія
Автоматизація
Адміністрування
Антропологія
Архітектура
Біологія
Будівництво
Бухгалтерія
Військова наука
Виробництво
Географія
Геологія
Господарство
Демографія
Екологія
Економіка
Електроніка
Енергетика
Журналістика
Кінематографія
Комп'ютеризація
Креслення
Кулінарія
Культура
Культура
Лінгвістика
Література
Лексикологія
Логіка
Маркетинг
Математика
Медицина
Менеджмент
Металургія
Метрологія
Мистецтво
Музика
Наукознавство
Освіта
Охорона Праці
Підприємництво
Педагогіка
Поліграфія
Право
Приладобудування
Програмування
Психологія
Радіозв'язок
Релігія
Риторика
Соціологія
Спорт
Стандартизація
Статистика
Технології
Торгівля
Транспорт
Фізіологія
Фізика
Філософія
Фінанси
Фармакологія


Побудова ескізного компонування редуктора.

По отриманим даним будуємо ескізне компонування редуктора (формат А1, міліметрівка)

1. Відкладаємо міжосьові відстані aw1 і aw2 .

2. Будуємо зубчасте зачеплення швидкохідної і тихохідної ступіней (розділи 3,5)

3. Будуємо контури корпуса редуктора.

6. Вибір муфти.

Визначення згинаючих і крутних моментів.

 

Швидкохідний вал.

Складаємо розрахункову схему відповідно до 5.2.1. на рис. 6.1.

Ft1 = Ft2 = = = 779 Н – колова сила в зачепленні швидкохідної ступіні

Fr1 = Fr2 = Ft2 = 779 = 289 Н – радіальна сила в зачепленні

Fa1 = Fa2 = Ft2 tg β = 779 tg11,11 = 153 Н – осьова сила в зачепленні швидкохідної ступені

Плечі а = 30,5 мм і b = 72,5 мм визначаємо на ескізному компонуванні.

Вибір муфти і визначення кінцевої ділянки швидкохідного вала.

Відповідно до завдання хвостовик швидкохідного вала редуктора з'єднується з валом електродвигуна пружною втулково-пальцевою муфтою (МУВП), за допомогою якої на вал передається крутний момент, Т1. За табл. К21[3] вибираємо стандартну муфту ГОСТ 21424-75, що забезпечує передачу крутного моменту, (Т1 . Ескіз приводимо на рис.6.1(а)

Основні розміри муфти:

 

Діаметр диска D = 120 мм

Загальна довжина L=82 мм Діаметр розточення d=28мм

Діаметр розточення d1=22мм

Рис.6.1(а) Муфта пружна втулково-пальцева Довжина півмуфти l =42мм

Довжина півмуфти l1 =36мм

Зазор с = 4 мм

 

Діаметр маточини dст = 45 мм

В = 30 мм

b = 15 мм

Діаметр окружності осей пальців D0 = 80 мм

Діаметр отвору під втулку d0 = 28 мм

Lм = 0,5L =0,5·82 = 41 мм

Lхв = 30 мм – найближче стандартне значення довжини хвостовика за ГОСТ 12080-66

Dм = 0,7D = 0,7·120 = 84 мм – розрахунковий діаметр окружності вісі пальців

x1 = 0,4L = 0,4·82 = 32,8 мм – розрахункова довжина хвостовика

k = 0,1aw1 + x1 + 50 = 0,1·80 + 32,8 + 50 = 90,8 мм – розрахункова довжина консолі

Визначаємо радіальну неврівноважену консольну силу Fм, що діє на муфті:

Fм = (0,25...0…0,5) = =119Н

Сила Fм перпендикулярний осі вала і протилежна силі Ft (гірший випадок навантаження).

Вертикальна площина.

= 0 Fr1aFa1 + RBY (a + b) = 0

RBY = = = – 62,1 Н

= 0 – RAY (a + b) – Fa1 Fr1b = 0

RAY = = = – 226,9 Н

Перевірка = 0 Fr1 + RBY + RAY = 289 – 62,1 – 226,9 = 0

Будуємо епюру згинальних моментів щодо осі X (MX , Н·м)

MXA = MXB = 0 MXS = RAY a = 226,9·0,0305 = 6,9 Н·м

Горизонтальна площина.

= 0 Fмk + Ft1aRBX (a + b) = 0

RBX = = = 335,6 Н

= 0 RAX (a + b) + Fм(a + b + k) – Ft1b = 0

RAX = = = 324,4 Н

Перевірка = 0 Fм + Ft1 + RBX + RAX = 119 – 779 + 335,6 + 324,4 = 0

Будуємо епюру згинальних моментів щодо осі Y (MY , Н·м)

MYM = MYB = 0 MYS = RBX b = 335,6·0,0725 = 24,3 Н·м MYA = Fм k = 119·0,0908 = 10,8 Н·м

Побудова епюри крутних моментів.

Mк = MZ = = = 12,3 Н·м

Будуємо епюру крутних моментів, щодо осі Z (MZ , Н·м)

Визначення сумарних радіальних реакцій.

RA = = = 395,9 Н

RB = = = 341,3 Н

Визначення сумарних згинальних моментів

У найбільш навантажених перетинах.

MS = = = 25,3 Н·м

MA = MYA = 10,8 Н·м

 

 

Дано:

Составляем расчетную схему в соответствии с 5.2.2. на рис. 6.2.

Для расчетов значения Ft2 , Fr2 , Fa2 берем из пункта 6.1. ,

а значения Ft1 , Fr1 , Fa1 – из пункта 6.3.

Плечи a = 31,5 мм , b = 36 мм , c = 37,5 мм определяем на эскизной компоновке.

Значения d1 и d2 из раздела 3.

Вертикальная плоскость.

= 0 – Fr2 a Fa2 + Fr1 (a + b) + Fa1 + RBY (a + b + c) = 0

RBY = = = – 434,3 Н

= 0 – RAY (a + b + c) + Fr2 (b + c) – Fa2 Fr1 c + Fa1 = 0

RAY = = = – 95,2 Н

Проверка = 0 Fr1 + Fr2 + RBY + RAY = 818,5 – 289 – 434,4 – 95,2 = 0

Строим эпюру изгибающих моментов относительно оси X (MX , Н·м)

MXA = MXB = 0 MXS = RBY c = 434,4·0,0375 = 16,3 Н·м

MXK = Fr1 b + Fa1 RBY (b + c) = 818,5·0,036 + 418,9·0,02215 – 434,4·0,0735 = 6,8 Н·м

Горизонтальная плоскость.

= 0 – Ft2 aFt1 (a + b) – RBX (a + b + c) = 0

RBX = = = – 1654 Н

= 0 RAX (a + b + c) + Ft2 (b + c) + Ft1c = 0

6.2 Проміжний вал.

Проміжний вал

Складаємо розрахункову схему в відповідності з 5.2.2. на рис. 6.2.

Для розрахунків значення Ft2, Fr2, Fa2 берем з пункта 6.1., а значення Ft1, Fr1, Fa1 – з пункта 6.3.

Плечі а=31,5 мм, b=36 мм, с=37,5 мм знаходимо на ескізній компоновці.

Значення d1 та d2 з розділу 3.

Вертикальна площина

= 0 -Fr2aFa2 + Fr1 (a+b) + Fa1 RBY (a + b+с) = 0

RBY = = = = - 434,3 Н

= 0 – RAY (a + b +с) + Fr2 (b+ с) - Fa2 Fr1с+ Fa1 = 0

RAY= = =

= - 95,2 Н

Перевірка = 0 Fr1 + Fr2 + RBY + RAY = 818,5-289-434,3-95,2 = 0

Будуємо епюру згинальних моментів щодо осі X (MX , Н·м) на рис. 6.2.

MXA = MXB = 0 MXS = RAY с = 434,3ּ0,0375 = 16,3 Н·м

МХК= Н·м

Горизонтальна площина.

= 0 Ft2a + Ft1 (a+b)RBX (a + b+c) = 0

RBX = = = -1654 Н

= 0 RAX (a + b+c) + Ft2(b + c) + Ft1c = 0

RAX = = = – 1334,4 Н

Проверка = 0 Ft1 + Ft2+ RBX + RAX = 2209,4 + 779 – 1654 – 1334,4 = 0

Будуємо епюру згинаючих моментів відносно вісі Y (MY , Н·м) на рис. 6.2.

MYA = MYB = 0 MYS = RBX c = 1654·0,0375 = 62 Н·м MYK = RAX a = =1334,4·0,0315 = 42 Н·м

Побудова епюри крутних моментів.

Mк = MZ = = = 50 Н·м

Будуємо епюру крутних моментів відносно вісі Z (MZ , Н·м)

Визначення сумарних радіальних реакцій.

RA = = = 1337,8 Н

RB = = = 1710,1 Н

Визначення сумарних згинальних моментів

У найбільш навантажених перетинах.

MS = = = 64,1 Н·м MK = = = 42,5 Н·м

Дано:

6.3. Тихохідний вал.

 

Складаємо розрахункову схему відповідно до 5.2.3. на мал. 6.3.

Ft1 = Ft2 = = = 2209,4 Н – колова сила в зачепленні тихохідної ступені

Fr1 = Fr2 = Ft2 = 2209,4 = 818,5 Н – радіальна сила

Fa1 = Fa2 = Ft2 tg β = 2209,4 tg10,73475° = 418,9 Н – осьова сила

Плечі а = 69,5 мм , b = 39,5 мм і c = 60 мм визначаємо на ескізному компонуванні.

Fоп = 2200 Н – з розділу 4 п.4.16.

Вертикальна площина.

= 0 Fa2 Fr2 a + RBY (a + b) = 0

RBY = = = 222,7 Н

= 0 – RAY (a + b) + Fa2 + Fr2 b = 0

RAY = = = 595,8 Н

Перевірка = 0 Fr2 + RBY + RAY = – 818,5 + 595,8 + 222,7 = 0

Будуємо епюру згинальних моментів щодо осі X (MX , Н·м)

MXA = MXB = 0 MXK = RAY a = 595,8·0,0695 = 41,4 Н·м

Горизонтальна площина.

= 0 Ft2 aRBX (a + b) – Fоп (a + b + c) = 0

RBX = = = – 2002,3 Н

= 0 RAX (a + b) – Ft2 bFоп c = 0

RAX = = = 2011,7 Н

Перевірка = 0 Fоп + Ft2 + RBX + RAX = 2200 – 2209,4–2002,3+ 2011,7=0

 

Будуємо епюру згинаючих моментів щодо осі Y (MY , Н·м)

MYA = M = 0 MYB = Fоп c = 2200·0,06 = 132 Н·м MYK = RAX a = 2011,7·0,0695 = 139,8 Н·м

© 2013 wikipage.com.ua - Дякуємо за посилання на wikipage.com.ua | Контакти